烟气侧分多种成分计算以及按真实比热计算是这个模型的特色，应当说是符合实际的。管子外表面处模型的传热过程既然仿真模型是个动态模型，就有一个换热器管壁金属的吸热和放热，也就是管壁金属的温度变化问题，那么它的传热过程就要分为烟气侧和蒸汽侧2部分。

　　在烟气侧应用下列的暇由节距和管排数决定的系数；入烟气的导热系数；A与燃料有关的系数，作为常数输人；界k烟气空间（管束前）的烟气温度；右k、Z烟气空间和管束的深度，作为常数输入；一辐射常数；d一换热器管子的灰污壁面的黑度，作为常数输人；a为烟气黑度；7一烟气温度；T，灰污壁面温度，是用下式计算出来式中界厂一换热器管子的金属温度，是前一次计算值的记录；q壁面热流，首先假定一个数值，计算完传热之后，再求一个q值并求它与假定值的误差，迭代到误差小到一定程度；一灰污热阻，按经验值或按额定负荷的数据推出，作为常数输人。

　　要说明的是：第一，本模型的辐射放热系数是输人一些常数之后由算法计算出来的，不用调试；第二，模型中没有采用传统的辐射放热系数是烟气流量的函数的作法，用文献的方法，符合传热规律，因而仿真效果比较好。

　　对流放热系数比较复杂，有烟气横向冲刷顺列管束的，也有横向冲刷错列管束的。这样就有一个选择问题。在模型的常数中给定一个数值来选择公式。具体的烟气横向冲刷顺列管束的准则方程式如下：一烟气流速；一烟气的运动粘度。按照前面的思路，可以严格地用这2个公式计算，然后调节管子外表面的灰污热阻进行模型调试。

　　但是有2个问题：第一，公式中涉及到的烟气的导热系数、运动粘度、普朗特数的数值的计算是比较复杂的，需要做一些函数，用回归公式等来计算，这对于仿真模型不大适合；第二，本模型应用于培训型仿真机，用户提供的资料是用不同的计算方法得到的，因此文献与实际锅炉换热器的计算公式、计算方法会是不同的，单单靠调整上述公式的灰污系数来进行仿真会有误差。

　　附加受热面的传热过程与散热现代电站锅炉都布置有顶棚和很多包墙管，它们与主受热面平行吸热，这就是作为主受热面的单相介质换热器的附加受热面。这些附加受热面采用主受热面的、经过修正的传热系数，具体的修正方法是在公式的分母上加L一个管壁对工质传热系数倒数的热阻。为了计算简单，把管壁对工质传热系数取常数。

　　至于传热温差，由于附加受热面内的工质温度都接近汽包压力下的饱和温度，因而取烟气平均温度与汽包压力下的饱和温度之差为传热温差。把实际的附加受热面的面积作为常数输人。最后用公式计算附加受热面的吸热，并且把这一热量记录下来留做他用。锅炉对流烟道的散热实际上主要是作为包墙管的附加受热面的散热。因此计算散热时也用公式，取一个常数作为自然对流的放热系数，用汽包压力下的饱和温度与环境温度的温差为传热温差，附加受热面的面积为散热面积。

　　模型中的热平衡模型的热平衡共有3个：烟气侧的、蒸汽侧的和金属管壁的。应当注意，在热平衡计算中，要考虑到换热器的烟气空间储存的烟气温度的变化，在换热器管子中储存的工质的温度变化以及换热器金属温度的变化。

　　烟气侧热平衡烟气侧热平衡关系如下：经过漏风修正的进口总烟气烩一主受热面和附加受热面吸收的热量二出口烟气的总烟恰根据出口烟气总烟烩除以烟气的质量流量得到出口烟气烩，用这个烟气烩去求出口烟气温度。出口烟气温度和出口烟气烩是要记录下来的。

　　附加受热面的调试，可能发生几个单相介质换热器都调试不好的现象，最后不得不增加附加受热面的面积才可以，这是正常的。因为锅炉的转向室没有主受热面只有顶棚和包墙，所以也可能就忽略了这时可以用2种方法处理，一种是用一个主受热面的面积为零的单相介质换热器（面积为零模型经过处理可以正常运行）来仿真转向室；另一种是把转向室的顶棚和包墙分给与之相邻的单相介质换热器，这就是加大附加受热面的原因。